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开松机与尘棒的隔距

开松机与尘棒的隔距此从进口至出口逐渐增大，以适应棉块逐渐松解而体积增大的需要。进口隔距为8毫米，出口为18毫米。在给锦量多或棉块较大时，此隅距需相应放大。但由于此隔距调节较麻烦，当原棉性状变化不很显著时，一般不调节。

尘棒与尘榕的隔距尘棒之间的隅距主要根据喂入原棉的含杂内容和含杂多少而定，一般在5~8毫米范围内调节。适当放大此隔距，可提高单成卷机的落棉率和除杂效率，但应避免落白花。

开松机设重锤和重锤杆的重量分别为WI和w2，它们对报板轴的转动力矩为MI和Iv12，摇板重量为月72.它对摇板轴的转动力矩为M3。为了使摇板能感应棉箱内储棉的波动，摇板应始终有绕摇板轴向前摆动而压\nl棉堆的趋势，则MI M2应大子M3'an力矩差MI M2-Ms应大于零。05毫米，其中A处和C处是关系到机构运动是否平稳的重要部分，采用。摇板向前摆动时将受到棉箱内棉堆的压力。设棉堆对插板的垂直压力为N，水平压力为F.它们对摇板轴产生的力矩和为M.，则在平衡状态下应满足下式，

当棉箱内储棉量逐渐增加i时，M4逐渐唱大，将使摇饭向后摆动，直到储棉量达到规定妥求的大值，这摇板达到后摆的极限位置，触动联动机构，使后方给棉机械停止给柿。但此时角钉市仍在抓棉并向外输出，棉箱内储棉量逐渐减少，则M4也随之减小，又使摇板向前摆动，直到储棉量减少到规定要求的小值时，摇板达到前摆的极限位置，又触动联动机构，使后方给棉饥械开始给棉。各杆的运动趋向如下，摇架锁紧机构是否能起到锁障的作用，快寇于各抒件周转中可绕A、D回转的摇杆，b是可作平面运动的连杆。这样就能控制j棉箱内储棉量的波动范围。摇板处于前摆的极限位置时，板与水平线的夹角α称为开车角，而知饭后摆的极限位置与水平线的央角y称为关车角，摇板在前，后两个极限位置之间的夹角J称为摆动角。由图2-29中可以看出姿确寇其中任意两角，则第三角就可以由上式算出。

开松机加压的设计计算

开松机单簧元件采用圆钢丝螺旋压缩弹簧较为普遍。一般都用I组炭素弹簧钢丝冷饶，并经回火处理，钢丝直径可视工作压力的大小，在φ1.6-2.5毫米范围内选择。气候条件单纯使原棉品质保持稳定，并不能使成纱质量保持稳定，这是因为气候条件变化的缘故。为提高承载能力，加压弹簧必须在热处理之后，进行24小时的强压处理(压缩到各圃密贴接触)。

下面以TF18-115型揭架的中加压弹簧为例，说明如何进行设计计算(参阅图3-29)。

设计步骤：

(1)确定开松机加压弹簧的工作高度和加压点位置：

主要按纺纺工艺要求的隔距、加压和机构上安排的可能性确定合适的尺寸.开始可以初始一个数值，然后送行计算校核，后修改确定.本例由于前、后皮辊小隔臣的限制，中加压杆与摇架顶面倾斜

3.开松机锁紧机构的设计

摇架锁紧机构的设计，应从以下几个方面来考虑s卸压后掀趣的***角度，加压卸压操作力，锁紧机构的牢固性，锁紧机鞠的调节环节、摇架外形尺寸的限制等.下面TFIB-1l5型摇架为倒，具体分析前两个问题。

(1)掀起***角度。单纯从四连杆机构来分析，如图2-33所示，若DC为刚体，又设ABCD为锁紧位置，则摇架极限掀起位置AD'C'D的角度为，ao是加压状态时AB和AD的夹角，a1是B'C'D三点在一直线位置时AB'和AD的夹角。按此数据，再根据加工的难易程度，分别制定主凸轮静止部分的径向跳动允差、主副凸轮的共辄精度以及两端输颈的径向跳动允差。增大a1或减小的都可以增加a值，但实际上还要考虑在摇架掀起后子柄糊撼架体之间必须维持一定角度，以便于操作，摇架外形尺寸也有一截限制等等。PK402型和F65-1型锦架的实际掀趋角度只能在40、左右。对予TF18-115型摇架来说，己如前述，在卸压后各杆件不在再成为四连杆机构，摇架体和手柄的运动不受四连杆机构牵制，故摇架掀起角度就可以按需要确定，如规定为50°、110°两档(见图3-34)。

再生棉开松机对于淋膜无纺布的破碎和回收是否有效？

淋膜无纺布，淋膜无纺布比复合无纺布多了几十克的重量，而更加厚！淋膜无纺布比复合无纺布比较有手感，摸起来的纹路要比镭射复合无纺布带有实在感。这种布料是新型的布料。这和镭射无纺布的差别是一个是复合，一个是压纹。

淋膜压纹无纺布现在市场的花型有几十种，方格纹/树皮纹/小孔纹/纹/米字纹/老鼠纹/拉丝纹/鳄鱼纹/条型纹/口字纹/圆点纹/十字纹等等。

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