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开松机叶轮的作用原理

如图5-10所示，当空气进入叶轮时，一方面要随着叶轮的圆周速度U1作圆周运动，另一方面要在两个叶片所形成的叶道内沿着叶片的方向作速度为w1的相对运动，这时空气的法庭VI为UI与W1的矢量和。如图5-23所示，作用在摆动上销的为矩有以下几种：在运转过程中，合力矩M为正时，上销向上摆动1M为负值肘，上销向下摆动。在军气离开叶轮时，空气的速度V2I则为圆周速度u，与相对速度W1的矢量和，空气的运动轨迹如虚线所示。

单位重量的空气通过离心式风机叶轮所获得的能量(包括"能与动能)如果用静压与动压之和表示，一般称为风机的全压。这种锁紧机构在卸压时，摇架体和孚柄的运动，不受四连将机构的牵制，摇架掀起角度可以按需要来确定，TF18-115型设计为50'和110。空气通过叶轮所增加的静压与动压也就是空气在叶轮出口处的"压加动压与空气在叶轮进口处的静应加动压之差。根据流体的偏努利方程式和能量平衡的原则，可以列出下列方程式：

上式表明，开松机风机的全压就是使通过风机的空气所获得的静压和动压的糟加量。

开松机风机所产生的理论金压可以自动量矩定律来推导.物体的动量矩是指该物体的动量对于某轴之矩。在单位时间内动量矩的变化，等于作用在该物体上的外力对同轴的力矩。

从图5-10看出：在某一时刻充满叶道的空气所占的位置为abcd.经过dt时间后，它的位置变为efgh，在at时间内自叶道流出的无限薄的空气abfe的质量与进入叶道的无限薄的空气cdhg的质量必然相等，以dm'表示。位于叶道间的部分空气abgh的动量矩在dt时间内没有变化。摇架锁紧机构是否能起到锁'障的作用，快寇于各抒件周转中心的分布位置。因此这部分空气的动量矩在dt时间的变化等于进入叶轮的质量dm'(cdhg)和自叶轮排出的质量dm'(abfe)的动量矩的变化。

开松机运输式共镇凸轮的技术要求

根据开松机生产实践的经验，运输式共镇凸轮的技术要求有如下几项：

(1)开松机箱座的运动规律是拿主凸轮2的运动曲线ABC来保证的(见23)，要求制造。ABC囱线的半径允差ζ0.05毫米，其中A处和C处是关系到机构运动是否平稳的重要部分，采用.

线运动或组动时加工精度更应注意尽量减小误差，以免幽线失真走样。A和C处的允差lt;0.01毫米。

(2)开松机主凸轮2的停止部分即回弧AC的径肉跳动量运0.02 毫米。

(3)开松机副凸轮2'与主凸轮2之间的共辍精度(即一只转子与 主凸轮接触，另一只转子与副凸轮之间的间隙)，在打纬都分和"止部分ζ0.02毫米，其他区域可放宽3日~lt;0.05毫米。

(4)轴两端装滚动轴承处的轴颈径向跳动量lt;0.02毫米。 下面简单介绍一下上述。人(3)、(4)项技术要求的制订依

在使用中曾出现过两种不正常的现象s梭子飞过後口进入梭箱时撞击梭箱前板，严重时後子进不了梭箱，停车后开车，一次打纬产生稀裆，第二次打纬产生密档，直到第三次才正常，形成所谓"开车稀密挡"疵点。开松机的张力和伸长率开松机的粗纱张力和伸长随粗纱定量、捻度、原棉质量以及温湿度和机械状态等因素变化而变化。梭子撞击梭箱前板，是由于後子飞越梭口时钢箱没有保持的静止，钢箱抖动，***了梭子的直线飞行所造成。而钢箱抖动，则与下列因素有关，主凸轮静止部分的圆弧制造精度不够，径向跳动太大，在圆弧部分副凸轮与主凸轮之间的共辘精度不够，在机攀援动的影响下，时而主凸轮与转予接触，时而副凸轮与转子接触，输颈的径向跳动。

由图8-17可知，某一鹏时钢籍的抖动量就等于以上三项误差的代数和再乘以L(箱座脚长度)/ r(转子想臂长度)的比值。新凸轮装上饥后，希望钢箱抖动不大于0.3毫米，亦即转子s的抖

动量不大于03xf。例如，金属丝网织机的f=÷，则转子的抖

动量lt;0.1毫米。按此数据，再根据加工的难易程度，分别制定主凸轮静止部分的径向跳动允差、主副凸轮的共辄精度以及两端输颈的径向跳动允差。

开松机牵伸区内须条的摩擦力界分布

图4-10为开松机罗拉钳口下须条摩擦力界分布。下罗拉为钢质罗拉，上罗拉为弹性皮辊。当提高了有关零件的创造精度后，由阅隙造成的停顿可以小到不易觉察的程度，此时非刚性件的变形向题就将显得更为突出了。皮辘对须条加上压力P后，在沿上下罗拉中心线。102上，须条内纤维间压力大，纤维相对滑动时产生的摩擦力或摩擦力强度也大，沿须条轴线方向向二边逐渐减小。在ab线左方或cd线右方，皮貌对须条的压力影响趋近于零，但因纤维间存在抱合力而仍有一定的摩擦力强度，如曲线m，所示。

在须条横断面上由于皮辊表面具有弹性，当皮辊受压后，反辊表面变形，须条表面全被包围，纤维也受到较大的压力，故其横向摩擦力界分布较为均匀。

在一个牵伸区内，两对简单罗拉各自形成的须条摩撼力界强度分布连贯起来，就构成牵伸区内须条的摩擦力界分布，如图4-11所示。对于摩擦力界分布的讨论，一般是指纵向摩擦力界分布。横向摩擦力界分布要求均匀即可。

开松机摩擦力界分布随下列因素而变化：

(1)压力的影响：

开松机上罗拉的压力P增加时，钳口内纤维更有力地被压紧，由于皮辊的变形以及须

条本身的变形，须条与上下罗拉接触的边缘点外移，摩擦力界的长度扩展，且摩擦力界分布的峰值也增大，如图4-10中曲线m2所示。若加压减小时，则产生与此相反的情况。

(2)开松机罗拉直径的影响a罗拉直径增大时，因为同样的压力P分配在较大的面积上，所以摩擦力界分布曲线的峰值减小，但分布的长度扩大，如图4-10中曲线ma所示。

(3)纱条定量的影响g纱条定量(或号数)加重，一般紧压后须条的厚度与宽度均有所增加，此时摩擦力界分布曲线的长度扩大，但因须条单位面和、上的压力减小，使摩擦力界分布的峰值降低。

牵伸区内须条中部摩擦力界的强度还因罗拉隔距的大小而有所不同L在隔距小时，其摩擦力界强度较强。

开松机加压的设计计算

开松机单簧元件采用圆钢丝螺旋压缩弹簧较为普遍。当通过的纱条或皮圈皮比较粗厚时，钳口处的上、下皮回被压缩变形。一般都用I组炭素弹簧钢丝冷饶，并经回火处理，钢丝直径可视工作压力的大小，在φ1.6-2.5毫米范围内选择。为提高承载能力，加压弹簧必须在热处理之后，进行24小时的强压处理(压缩到各圃密贴接触)。

下面以TF18-115型揭架的中加压弹簧为例，说明如何进行设计计算(参阅图3-29)。

设计步骤：

(1)确定开松机加压弹簧的工作高度和加压点位置：

主要按纺纺工艺要求的隔距、加压和机构上安排的可能性确定合适的尺寸.开始可以初始一个数值，然后送行计算校核，后修改确定.本例由于前、后皮辊小隔臣的限制，中加压杆与摇架顶面倾斜

3.开松机锁紧机构的设计

摇架锁紧机构的设计，应从以下几个方面来考虑s卸压后掀趣的***角度，加压卸压操作力，锁紧机构的牢固性，锁紧机鞠的调节环节、摇架外形尺寸的限制等.下面TFIB-1l5型摇架为倒，具体分析前两个问题。

(1)掀起***角度。单纯从四连杆机构来分析，如图2-33所示，若DC为刚体，又设ABCD为锁紧位置，则摇架极限掀起位置AD'C'D的角度为，ao是加压状态时AB和AD的夹角，a1是B'C'D三点在一直线位置时AB'和AD的夹角。只有在两个滚子C、D互相紧E的情况下，才能构成四连杆机构的一个杆件，而这种情况只有在加压状态下才能出现，当掀起手柄越过死点后，滚子C、D之间不再存在约束，各构件不再成为四连杆机构，所以称其为四逐籽变型。增大a1或减小的都可以增加a值，但实际上还要考虑在摇架掀起后子柄糊撼架体之间必须维持一定角度，以便于操作，摇架外形尺寸也有一截限制等等。PK402型和F65-1型锦架的实际掀趋角度只能在40、左右。对予TF18-115型摇架来说，己如前述，在卸压后各杆件不在再成为四连杆机构，摇架体和手柄的运动不受四连杆机构牵制，故摇架掀起角度就可以按需要确定，如规定为50°、110°两档(见图3-34)。